12.4. Расчет теплообменных аппаратов
Целью теплового расчета
является определение поверхности теплообмена, а если последняя известна, то
целью расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей.
Основными расчетными уравнениями теплообмена при стационарном режиме являются
уравнение теплопередачи и уравнение теплового баланса. Уравнение теплопередачи:
Q = k·F·(t1 – t2 ) ,
где Q — тепловой поток, Вт, k - средний коэффициент теплопередачи, Вт/(м2град), F — поверхность
теплообмена в аппарате, м2, t1 и t2 -
соответственно температуры горячего и холодного теплоносителей.
Уравнение теплового баланса при условии отсутствия тепловых потерь и фазовых
переходов:
Q = = m1 ·Dt1 = m2·Dt2
,
или
Q = V1r1·cр1·(t/1
- t//1) = V2 r2·cр2
·(t//2 - t/2), (12.16)
где V1r1,V2 r2 - массовые расходы
теплоносителей, кг/сек, с
cр1 и cр2 - средние массовые теплоемкости жидкостей в
интервале температур от tґ до t//,
t/1 и t//1 температуры жидкостей
при входе в аппарат;
t/2 и t//2 - температуры жидкостей
при выходе из аппарата.
Величину произведения
V·r·cр = W, Вт/град
называют водяным, или условным, эквивалентом.
С учетом последнего уравнение теплового баланса может быть представлено в
следующем виде:
(t/1
- t//1) / (t//2 - tґ2) = W2
/ W1 , (12.17 )
W2 , W1
- условные эквиваленты горячей и холодной жидкостей.
При прохождении через теплообменный аппарат рабочих
жидкостей изменяются температуры горячих и холодных жидкостей. На изменение
температур большое влияние оказывают схема движения жидкостей и величины
условных эквивалентов. На рис.12.4 представлены
температурные графики для аппаратов с прямотоков, а на рис.12.5 для аппаратов с
противотоком.
Как видно из рис.12.4 , при прямотоке конечная температура холодного
теплоносителя всегда ниже конечной температуры горячего теплоносителя. При
противотоке (рис.12.5) конечная температура холодной жидкости может быть
значительно выше конечной температуры горячей жидкости. Следовательно, в
аппаратах с противотоком можно нагреть холодную среду, при одинаковых начальных
условиях, до более высокой температуры, чем в аппаратах с прямотоком. Кроме
того, как видно из рисунков, наряду с изменениями температур изменяется также и
разность температуря между рабочими жидкостями, или температурный напор Dt.
Величины Dt
и k можно принять постоянными только в пределах элементарной поверхности
теплообмена dF. Поэтому уравнение теплопередачи для элемента поверхности
теплообмена dF справедливо лишь в дифференциальной форме:
dQ==k·dF·Dt . (12.18)
Тепловой поток, переданный через всю поверхность F при постоянном
среднем коэффициенте теплопередачи k, определяется интегрированием уравнения
(12. ):
Q
= ò
k·dF·Dt= k·F·Dtср ,
(12.19)
где Dtср
- средний логарифмический температурный напор по всей поверхности нагрева.
Для случаев, когда коэффициент теплопередачи на отдельных участках поверхности
теплообмена значительно изменяется, его усредняют:
kср = (F1·k1 + F2·k2 + …
+ Fn·kn)
/ (F1 + F2 + … + Fn).
Тогда при kср = const уравнение (12.9 ) примет вид
Q
= òkср
Dt ·dF = kср
·Dtср
·F. (12.20)
Если температура теплоносителей изменяется по закону прямой линии
(рис.12.6, пунктирные линии), то средний температурный напор в аппарате равен
разности среднеарифметических величин:
Dtср = (t/1 + t//1)/2
- (t//2 + t/2)/2 . (12.21)
Однако
температуры рабочих жидкостей меняются по криволинейному закону. Поэтому
уравнение (12.21) будет только приближенным и может применяться при небольших
изменениях температуры обеих жидкостей. При криволинейном изменении температуры
величину Dtср
называют среднелогарифмическим температурным
напором и определяется по формулам:
для аппаратов с прямотоком
Dtср = [(t/1 - t/2)
- (t//1 - t//2)] / ln[(t/1
- t/2)/(t//1 - t//2)]
. (12.22)
для аппаратов с противотоком
Dtср = [(t/1 - t//2)
- (t//1 - t/2)] / ln[(t/1
- t//2)/(t//1 - t/2)]
. (12.23)
Численные
значения Dtср
для аппаратов с противотокм при одинаковых условиях всегда больше Dtср для
аппаратов с прямотоком, поэтому аппараты с противотокм имеют меньшие размеры.
Предыдущая страница |
Следующая страница
СОДЕРЖАНИЕ
|
